Bauteil 21: Feuerung mit Wärmeabgabe

Vorgaben

Allgemeines       Hinweise       Vorgabewerte       Kennlinien       Verwendete Physik       Bauteilform       Beispiel

Allgemeines

Bauteil 21 ist ein Berechnungsmodul für Brennkammern und Wirbelschichtverbrennung. Die Terminologie der Spezifikationswerte ist entsprechend angepasst.

Für die Brennkammer eines Kessels entspricht die eingegebene Temperatur der Temperatur an der Kontrollfläche, d.h.:

• wenn in Rauchgasrichtung zwar keine weiteren Bauteile modelliert werden, aber Wärmetauscher innerhalb der Brennkammer angenommen werden (ohne Berücksichtigung der Detailkonstruktion), kann diese auch als Abgastemperatur angenommen werden.

• So ist die Temperatur die Begrenzung des Nachbarbauteils oder der Umgebung. Sie kann beeinflusst werden durch eine Kennlinie für die Lastabhängigkeit.

Das Modul führt eine Verbrennungsrechnung durch. Der untere Heizwert des Brennstoffs und die Brennstoffanalyse müssen bekannt sein.

Der Heizwert des Abgases wird nicht aus der Zusammensetzung berechnet , sondern ergibt sich aus dem Heizwert des Brennstoffs (der ja auch unabhängig von der Brennstoffzusammensetzung vorgegeben werden kann) und dem Verbrennungswirkungsgrad. Dabei ist beim Leitungstyp Gas der Verbrennungswirkungsgrad stets 1. Damit wird in diesem Fall der Heizwert im Abgas Null.

Das Luftverhältnis wird in Abhängigkeit vom Schalter FALAM wahlweise

• durch den Nominalwert ALAMN und eine Kennlinie vorgeben. In diesem Fall genügt die Vorgabe des Brennstoffmassenstroms oder des Luftmassenstroms, die anderen
  Größen werden dann aus dem Luftverhältnis berechnet

• aus der Vorgabe des Brennstoffmassenstroms und des Luftmassenstroms berechnet.

Der Aschegehalt der Kohle wird über den Ascheabzug abgeführt. Der Spezifikationswert "Flugaschegehalt" gibt an, welcher Ascheanteil im Rauchgas durch den Kessel als
Flugasche abgeführt wird und somit nicht über den Ascheabzug abgezogen wird.

Anschluss 3 führt die Nutzwärme zum angeschlossenen Bauteil. Zusammen mit Bauteil 5 (Wasser-Dampf-Teil des Kessels) muss dieser Wert dem Wert an Anschluss 5 von Bauteil 5
entsprechen, um die geforderten Dampfparameter zu erreichen. Dies kann durch eine Regelung erreicht werden.

Strahlungsverluste können entsprechend EN 12952 oder durch Eingabe vorgegeben werden.

Der Vorgabewert „C“ hatte eine Doppel-Funktion:
Wenn C < 1 war, wurde C für den Wert der Strahlungskonstante verwendet, für C = 1, 2 oder 3 wurden die Werte für Öl/Gas, Steinkohle oder Braunkohle gemäß DIN EN 12952 verwendet.
Es wurde ein neuer Schalter FC eingeführt.

Die NOX- bzw. CO-Konzentration am Austritt kann über eine Kernelexpression vorgegeben werden. Dies wird über die Flags FNOCON bzw. FCOCON gesteuert:

• Bei einem Wert von 0 wird der Vorgabewert NOCON bzw. COCON verwendet,
  
• bei einem Wert von 1 wird die Kernelexpression ENOCON bzw. ECOCON zur Berechnung herangezogen.

Das Flag FCON steuert, ob die Konzentration (NOx und CO) als Volumenanteil oder als normierter Massenanteil (mg/Nm³) gegeben wird.

Bei der Berechnung von Volumenanteilen hat die Veränderung eines Anteils auch immer Auswirkungen auf alle anderen Anteile. Um CO und NOx beide genau einzuhalten, müsste man ein Rekursionsverfahren in zwei Variablen implementieren, was sicher zu einem deutlichen Anstieg der Rechenzeit führen würde. Da die Anteile von NOx und CO in der Praxis sehr klein sind, sind die Auswirkungen auf die jeweils andere Konzentration entsprechend gering: bei Erhöhung von NOx von 1% auf 2% erhöht sich CO (bei Vorgabe von 1%) von 1.01% auf 1.06%, also relativ um 5%. Bei Erhöhung von NOx von 100 auf 200 ppm erhöht sich CO (bei Vorgabe von 100 ppm) von 100.79 auf 100.84 ppm, also relativ um 0.05%.
In der Praxis sollten die Werte eher im Bereich von 100 ppm liegen, so dass die Ungenauigkeit durch diesen Effekt sicher vernachlässigbar sind. Darum ist hier bzgl. NOx und CO nur eine einfache Durchrechnung implementiert. Darum hat eine Veränderung von NOCON eine Änderung des vorher mit COCON eingestellten CO-Gehalts zur Folge. 

Wenn ein Teil des Kohlenstoffs nicht vollständig zu CO2 oxidiert wird, sondern nur zu CO, wird die im Kohlenstoff vorhandene latente Wärme nicht vollständig ausgenutzt. Dieser Verlust wird im Ergebniswert QLCO separat ausgewiesen. Der Verlust durch CO ist im Ergebniswert QLNB enthalten.

Hinweis: Wieviel CO gebildet wird, wird durch die Vorgabewerte COCON bzw. ECOCON bestimmt. Der Verbrennungswirkungsgrad ETABN muss jedoch klein genug gewählt werden, um die Verluste durch CO zu ermöglichen. Andernfalls wird eine Warnung ausgegeben und der Heizwert des Rauchgases entsprechend reduziert, um die Energiebilanz einzuhalten. Diese Reduktion ist auch im Ergebniswert QLNB enthalten. Der Ergebniswert QLCO enthält jedoch den unveränderten Wert. Wenn die Warnung auftritt, muss ETABN soweit verringert werden, bis QLNB >= QLCO ist.

Mit dem Modus FSPEC=T2 wird T2 von außen validierbar vorgegeben. Bei der Validierung wird sonst eine von außen vorgegebene Temperatur als unveränderliche Größe behandelt. Mit FSPEC=2 wird eine Gleichung generiert, in die diese Temperatur eingeht, so dass ein statistischer Ausgleich stattfinden kann.

Leitungstyp "Feuchte Luft"

Beim Bauteil 21 (Feuerung) kann jetzt der Leitungstyp „Feuchte Luft“ anstelle von „Luft“ verwendet werden. Hierzu muss das Bauteil allerdings auf den neuen Berechnungsmodus FCALC=3 (siehe Vorgabewerte) umgestellt werden.

Hinweis zu cp-Korrekturfaktoren 

Die Behandlung der cp-Korrekturfaktoren wurde bei den Bauteilen 21 und 90 vereinheitlicht. Wie bei Bauteil 90 besteht auch bei Bauteil 21 die Möglichkeit, einen Korrekturfaktor CPSL für die Asche in der Schlacke und einen Korrekturfaktor CPFL für die Asche im Abgas (Flugasche) vorzugeben. Mit diesem Faktor wird der von Ebsilon nach der FDBR-Formel berechnete cp-Wert multipliziert.

Die Möglichkeit, den cp-Korrekturfaktor bei der Brennstoffzusammensetzung vorzugeben und auf die Schlackeleitung übertragen zu lassen, bestand nur beim Bauteil 21. Dies ist
nun auch beim Bauteil 90 möglich, in dem man den Wert CPSL leer lässt. Analog wird bei leerem CPFL der Korrekturfaktor von der Luftleitung auf die Abgasleitung übertragen.

Direktentschwefelung

Durch Zugabe von Kalk in die Brennkammer ist es möglich, das bei der Verbrennung entstehende SO2 direkt als CaSO4 zu binden. Dieser Prozess kann in Ebsilon abgebildet werden.

Dabei werden folgende chemische Reaktionen berücksichtigt:
Kalzinierung:

• Ca(OH)2  à  CaO+H2O
• CaCO3    à   CaO+CO2
• MgCO3   à   MgO+CO2

Schwefeleinbindung:
• CaO + SO2 + 0.5 O2  à CaSO4

Da diese Reaktionen in der Regel nicht vollständig ablaufen, sind die Reaktionsraten vom Anwender vorzugeben. Hierfür gibt es die beiden Vorgabewerte CALCR und DESN
sowie vier Kernelexpressions ERCAOH2, ERCACO3, ERMGCO3 und ERSO2.
Über das Flag FDES wird gesteuert, welche Werte verwendet werden:

• Für FDES=0 findet keine Reaktion statt.
  
• Für FDES=1 werden die Werte CALCR und DESN verwendet. Der Wert CALCR muss zwischen 0 und 1 liegen und gibt an, welcher Anteil von Ca(OH)2, CaCO3 und MgCO3
  umgesetzt wird.
  Dabei wird für alle Substanzen der gleiche Anteil angenommen. DESN gibt an, welcher Anteil des vorhandenen SO2 umgesetzt wird.
  
• Für FDES=2 werden die Kernelexpressions verwendet. Hierbei kann der Anwender für jede Reaktion ein eigenständiges Programm schreiben, wie der Reaktionsrate zu ermitteln ist,
     beispielsweise in Abhängigkeit von gewissen Einflussfaktoren. In den Kernelexpressions können das molare Ca/S-Verhältnis und die Bett-Temperatur als interne Variable
     verwendet  werden. Die Ergebnisse der Kernelexpressions müssen zwischen 0 und 1 liegen.
  
• Für FDES=3 wird die Vorgabematrix MXRSO2 für den Entschwefelungsgrad verwendet, in Abhängigkeit vom molaren Ca/S-Verhältnis und von der Bett-Temperatur. Für den   
  Kalzinierungsgrad wird in diesem Modus der Vorgabewert CALCR verwendet.

Die nach der Reaktion verbleibenden Feststoffe werden wie alle nicht brennbaren Feststoffe entsprechend der Vorgaben für Asche auf Abgas- und Schlackeaustritt aufgeteilt. 

Elemente Magnesium und Calcium

Bei Mg und Ca handelt es sich um Metalle, die man üblicherweise nicht verbrennen wird. Da das neue Bauteil Gibbs-Reaktor aber diese Elemente im Gleichgewicht
behandeln, wurden sie auch in die Liste der verfügbaren Substanzen aufgenommen.

In den Ebsilon-Bauteilen, die eine Verbrennung durchführen, werden diese Elemente allerdings stets vollständig verbrannt. Im Abgas und in der Schlacke gibt es also kein
Unverbranntes Mg oder Ca. Die Vorgaben zum Verbrennungswirkungsgrad und den Anteilen von Unverbranntem bei Bauteil 21 und 90 beziehen sich unverändert lediglich auf
die Elemente C, H, O, N, S und Cl.

Die Verbrennungsprodukte MgO und CaO werden bei den Bauteilen 21 und 90 gemäß dem Vorgabewert RFLAN auf Schlackeleitung und Abgasleitung aufgeteilt, genau wie alle
anderen nicht brennbaren Feststoffe.

Hinweis - Nominal-Temperatur bezogene Kennlinien

Für das Bauteil 21 gibt es eine Kennlinie CT2, die sich auf einen Nominalwert der Temperatur bezieht. Das ist die Kennlinie CT2 für die Austrittstemperatur der Brennkammer,
die das Verhältnis T2/TBEDN liefert.
Leider sind solche Temperaturverhältnisse vom gewählten Einheitensystem (standardmäßig °C) abhängig. Im Gegensatz zu anderen Einheiten, bei den die Umrechnung nur über
einen bestimmten Faktor erfolgt und deshalb keine Auswirkungen auf den Quotienten hat, gibt es bei der Temperatur-Umrechnung ein additives Offset, wodurch sich der Wert des Quotienten ändert.

Da Ebsilon intern mit der Temperatureinheit °C rechnet, wurde diese Kennlinie stets in °C interpretiert. Anwender, die andere Einheitensysteme bevorzugen, mussten deshalb
diese Kennlinien vor der Eingabe manuell in °C umrechnen.

Es besteht die Möglichkeit, diese Kennlinie auch in anderen Einheiten (°F, K) vorzugeben.

Anwender, die für die Temperatur andere Einheitensysteme bevorzugen (z. B. °F, K), müssen die gewählte Temperatur-Einheit im neuem Schalter FTNI einstellen, da Ebsilon intern mit der Temperatureinheit °C rechnet.

Zweiter Brennstoffanschluss

Bei diesem Bauteil wurde ein weiterer Brennstoffeingang (Anschluss 6) ergänzt, so dass ein Betrieb mit zwei unterschiedlichen Brennstoffen (beispielsweise Öl und Gas) möglich ist. Hierfür wurde ein neuer Berechnungsmodus (FCALC=3) implementiert. In diesem Modus ist es auch möglich, als Verbrennungsluft den Leitungstyp „Feuchte Luft“ zu verwenden.

Der Grund für diesen neuen Berechnungsmodus war die Komplexität bei der Behandlung des Unverbrannten bei FCALC=2, die bei der Hinzunahme einer weiteren Brennstoffleitung die Bedienung zu unübersichtlich machen würde.

Bei FCALC=3 wird deshalb eine vereinfachte Behandlung des Unverbrannten durchgeführt:

• Es wird nur die Variante FTYPUB=0 unterstützt, d.h. eine Vorgabe des Verbrennungswirkungsgrads ETAB und der Aufteilung UBASH des Unverbrannten auf Schlacke- und Abgasleitung.
   Eine Vorgabe bestimmter Konzentrationen in der Schlacke und im Abgas ist in diesem Modus nicht möglich.

• Der Verbrennungswirkungsgrad ETAB bezieht sich in diesem Modus auf den Massenanteil gemäß der Spezifikation der Zusammensetzung des Unverbrannten (Schalter FUB):

• Bei FUB=1 (Unverbranntes ist reines C) bezieht sich ETAB nur auf den C-Anteil des Brennstoffs, d.h. es wird ein Anteil (1-ETAB) des C im Brennstoff vor der Verbrennung abgezweigt und der Schlacke bzw. dem Abgas zugeschlagen.
• Bei FUB=0 (Unverbranntes ist Brennstoff) bezieht sich ETAB nur auf den Anteil des Brennstoffs, der durch die Elementaranalyse (C,H,O,N,S,Cl) gegeben ist. Es wird ein Anteil (1-ETAB) des (C,H,O,N,S,Cl) im Brennstoff vor der Verbrennung abgezweigt und der Schlacke bzw. dem Abgas zugeschlagen.

• Weitere Reaktionen (NOx- und CO-Bildung, Entschwefelung) werden dann mit dem noch verbliebenen Brennstoff durchgeführt. Dadurch ist es beispielsweise möglich, auch bei ETAB=1.0 eine CO-Bildung vorzugeben. ETAB ist deshalb nicht mehr gleich dem genutzten Anteil der Brennstoffwärme.

• Der Verbrennungswirkungsgrad wird nur auf die beiden Brennstoffleitungen angewendet. Falls in der Luftleitung brennbare Substanzen enthalten sein sollten, werden diese stets vollständig verbrannt. In diesem Falle sollte man auch auf eine Vorgabe des Luftverhältnisses (FALAM=0) verzichten, da brennbare Substanzen in der Luft bei der ALAM-Vorgabe nicht berücksichtigt werden können.

• Der Rest-Heizwert der Schlacke und des Abgases wird direkt aus der Zusammensetzung berechnet.

• Das Luftverhältnis ALAM bezieht sich nur auf den Anteil, der tatsächlich verbrannt wird,  vorher wurde ALAM auf eine vollständige Verbrennung bezogen.

• Es kann ALAM<1 angegeben oder im Fall FALAM=1 eine zu geringe Sauerstoffmenge angegeben werden. Es wird dann der unverbrannte Anteil entsprechend erhöht   und eine Warnung ausgegeben.

Adiabate Austrittstemperatur

Standardmäßig erfolgt im Bauteil 21 eine Wärmebilanzierung in der Weise, dass die Abgastemperatur intern oder extern vorgegeben wird und die verbleibende Verbrennungswärme auf dem Logikanschluss 3 ausgegeben wird.

Es ist möglich, die gesamte Verbrennungswärme an das Abgas zu übertragen. Die an den Logikanschluss 3 übergebene Wärmemenge wird dann 0.
Dieser Modus wird durch die Einstellung FSPEC=3 („Verwende adiabate Verbrennungstemperatur“) aktiviert.

Gilli-Brennkammerparabel

Die Gilli-Brennkammerparabel (gemäß der „Vorlesung Wärmetechnik II, Teil 6: Dampferzeuger“ von Prof. Dr.-Ing. Jürgen Karl, TU Graz, Institut für Wärmetechnik, 2010) beruht auf Energiebilanzbetrachtungen im Feuerraum und ermöglicht eine Abschätzung der Brennkammeraustrittstemperatur.
Dies kann auch in Ebsilon mit den Einstellungen FSPEC=4 und 5 genutzt werden.

Hierzu ist allerdings die Vorgabe des Emissionsgrades EMISS erforderlich. Dieser hängt vom Brennstoff ab und ist typischerweise

• 0.55 – 0.80 für Steinkohle und Braunkohle
• 0.45 – 0.85 für Heizöl
• 0.40 – 0.60 für Erdgas
• 0.35 – 0.60 für Gichtgas

Bei FSPEC=4 ist auch die Vorgabe der Brennkammerfläche A erforderlich. Die Brennkammeraustrittstemperatur wird dann in allen Lastfällen nach der Gilli-Formel berechnet.

Bei FSPEC=5 wird im Auslegungsfall die Brennkammeraustrittstemperatur im Vorgabewert TBEDN spezifiziert und daraus mit Hilfe der Gilli-Formel die Brennkammerfläche berechnet.
In Teillast wird dann von dieser Fläche ausgehend mit der Gilli-Formel die Brennkammeraustrittstemperatur berechnet.

Zusätzlich steht ein Effektivitätsfaktor EFFN zur Verfügung, mit dem eine Verschmutzung der Heizfläche simuliert werden kann. Dieser wird sowohl bei FSPEC=4 als auch bei FSPEC=5 in allen Lastfällen verwendet in der Weise, dass stets die effektive Brennkammeraustrittstemperatur EFFN*A verwendet wird.

Die für die Berechnung benutzte Boltzmann-Zahl (auch Konakov-Zahl genannt) und die adiabate Verbrennungstemperatur werden als Ergebniswerte ausgegeben.

Verbrennungswirkungsgrad

Während sich bei Gasen Brennstoff und Luft vollständig durchmischen und es deshalb stets zu einer vollständigen Verbrennung kommt (immer unter der Voraussetzung, das ausreichend Sauerstoff vorhanden ist), kann es bei festen und flüssigen Brennstoff passieren, dass aufgrund der begrenzten Verweildauer der Brennstoffteilchen bzw. –tröpfchen in der Brennkammer ein bestimmter Anteil des Brennstoffs gar nicht mit der Luft in Berührung kommt, sondern als Unverbranntes die Brennkammer wieder verlässt. Zur Modellierung dieses Effekts dient der Verbrennungswirkungsgrad ETABN.

Auf welche Bestandteile des Brennstoffs sich ETABN bezieht, wird durch den Schalter FUB (Art des Unverbrannten) festgelegt:

• Bei FUB = 0 (Brennstoff) wird angenommen, dass die unverbrannten Partikel die gleiche Zusammensetzung wie der Brennstoff haben. ETAN bezieht sich in diesem 
                      Fall auf die Bestandteile C, H, O, N, S und Cl des Brennstoffs.

• Bei FUB = 1 (Kohlenstoff) wird angenommen, dass die unverbrannten Partikel aus reinem Kohlenstoff bestehen und die übrigen Bestandteile des Brennstoff 
                      vollständig verbrennen. ETAN bezieht sich in diesem Fall nur auf den C-Anteil des Brennstoff

Beispiel: Bei ETABN = 99% bleiben von 100 kg/s eines Brennstoffs, der aus 95% C und 5% H besteht, bei FUB=0 1kg/s Unverbranntes übrig (bestehend aus 95% C und 5% H), bei FUB=1 jedoch nur 0.95 kg/s Unverbranntes (reines C). Der Heizwert des Unverbrannten wird in jedem Fall aus der Zusammensetzung berechnet.

Je nach Größe der unverbrannten Partikel können diese entweder mit dem Abgas mitgetragen werden oder sich in der Schlacke niederschlagen. Hierzu dient der Vorgabewert UBASH, der angibt, welcher Anteil des Unverbrannten in den Schlacke-Ausgang (Anschluss 5) geleitet wird.

Achtung: dies hat nichts mit dem Vorgabewert RFLAS für die Flugasche zu tun. RFLAS bezieht sich auf den nicht brennbaren Anteil des Brennstoffs, also den Ascheanteil, der bereits zuvor in der Kohle vorhanden war, und gibt an, welcher Anteil dieser unbrennbaren Substanzen in das Abgas mitgerissen wird. Im Gegensatz dazu handelt es sich beim Unverbrannten um brennbares Material, das aber nicht verbrannt wurde.

Anmerkung: diese Ausführung bezieht sich auf den neuen Berechnungsmodus FCALC=3, der standardmäßig aktiviert ist. Ältere Berechnungs­modi verwenden teilweise andere Definitionen, die hier nicht weiter erläutert werden sollen. Der mittelalte Modus (FCALC=2) könnte interessant sein, falls Messungen der Konzentration unverbrannter Bestandteile in der Schlacke und in der Flugasche vorliegen. Bei FCALC=2 besteht die Möglichkeit, anstelle des Verbrennungswirkungsgrades diese Konzentrationen vorzugeben.

Strahlungs- und Wärmeverluste

Bei diesem Bauteil konnten Strahlungsverluste nur gemäß
QLRA = C * QN^0.7
berücksichtigt werden, wobei der Faktor C wahlweise frei vorgegeben oder gemäß Brennstofftyp gemäß EN12592 ermittelt werden konnte. QN ist die Nutzwärme im Auslegungsfall.

Da diese Formel nur vom Nominalwert QN abhängt, sind die Verluste stets konstant, insbesondere auch unabhängig vom Lastfall, von der Zusammensetzung und dem Heizwert des Brennstoffs, vom Luftverhältnis und von der Abgastemperatur. Es handelt sich also um eine recht grobe Abschätzung.

Um eine genauere Modellierung zu ermöglichen, wurden weitere Varianten zur Berechnung von Strahlungs- bzw. Wärmeverlusten implementiert, die über den neuen
Schalter FRAD eingestellt werden:

• FRAD=0 führt die Berechnung unverändert gemäß EN12592 durch, d.h. der Strahlungsverlust wird als konstant angesehen:
  QLRA = C *QN^0.7
  
• FRAD=1 bezieht die Verluste auf die aktuelle Nutzwärme:
  QLRA = DQLR * Q3
  
• FRAD=2 bezieht die Verluste auf die Wärmemenge, die an das Abgas übertragen wird. Die Berechnung erfolgt analog zu Bauteil 22 gemäß
  QLRA = DQLR * (M1*(H1+NCV1)+M4*(H4+NCV4)+M6*(H6+NCV6) – (M2*NCV2 + Q3 + M5*(H5+NCV5))
  
• FRAD=3 bezieht die Verluste auf die gesamte Wärme, die bei der Verbrennung freigesetzt wurde ist:
  QLRA = DQLR * (M1*NCV1+M4*NCV4+M6*NCV6 – M2*NCV2 - M5*NCV5)

Chemisches Gleichgewicht

Anstatt einer Verbrennungsrechnung kann auch eine Berechnung des chemischen Gleichgewichts durchgeführt werden, beruhend auf den im Gibbs-Reaktor (Bauteil 134) verwendeten NASA-Code). Zur Umschaltung dient der neue Schalter FOP:

• FOP=0: klassische Verbrennungsrechnung
  
• FOP=1: chemisches Gleichgewicht

Dabei kann die Gleichgewichtsberechnung mit den Vorgabemöglichkeiten des Bauteils 21 kombiniert werden (allerdings nur im neuen Berechnungsmodus FCALC=3):

• Bei Vorgabe eines Verbrennungswirkungsgrades ETABN < 1 wird der entsprechende Anteil des Brennstoffs (C-Anteil bei FUB=1, (C,H,O,N,S,Cl) bei FUB=0) schon abgezweigt, bevor das Gleichgewicht berechnet wird, geht also nicht mehr in die Berechnung des Gleichgewichts ein. Da im Gleichgewicht jedoch möglicherweise auch nicht alles verbrennt, kann der Verbrennungswirkungsgrad insgesamt kleiner werden als die Vorgabe.
  
• Die Konzentrationen für CO und NOx werden nach der Gleichgewichtsberechnung auf die vorgegebenen Werte eingestellt (dies gilt auch, wenn der vorgegebene Wert 0 ist!). Wenn jedoch die im Gleichgewicht berechneten Werte für CO und NOx beibehalten werden sollen, muss der Schalter FCOCON bzw. FNOCON auf -1 gestellt werden.
  
• Die Vorgabe der Reaktionsraten für die Direktentschwefelung ist allerdings mit der Berechnung des Gleichgewichts nicht kombinierbar.
  
• Die Verteilung der Asche und des Unverbrannten wird entsprechend RFLAS und UBASH durchgeführt.

Die Berechnung des Gleichgewichts erfolgt bei der Temperatur und dem Druck des Abgases.
Es besteht allerdings die Möglichkeit, durch den Vorgabewert DTREACT die Reaktionstemperatur zu erhöhen (DTREACT>0) oder zu verringern (DTREACT<0).

Eine Verringerung kann sinnvoll sein, wenn sich ein Gleichgewicht nicht einstellen kann, weil die Verweilzeit im Reaktor zu klein ist. Dieses Feature steht allerdings nur zur Verfügung, wenn die Abgastemperatur vorgegeben wird (als Vorgabewert oder von außen), nicht bei Verwendung der adiabaten Verbrennungstemperatur (siehe Abschnitt "Adiabate Austrittstemperatur").

Ionisation wird im Bauteil 21 nicht betrachtet.

Vorgabewerte

Die blau markierten Parameter sind Referenzgrößen für den Teillastmodus. Die Ist-Teillastwerte beziehen sich in den verwendeten Gleichungen auf diese Größen.

Generell sind alle sichtbaren Eingaben erforderlich. Häufig werden jedoch Standardwerte zur Verfügung gestellt.

Für weitere Informationen über die Farbe der Eingabefelder und ihre Beschreibungen siehe Komponenten bearbeiten\Vorgabewerte

Für weitere Informationen über Auslegung vs. Teillast und Nominalwerte siehe Allgemeines\Nominalwerte übernehmen

Kennlinien u. Vorgabematrix

Verwendete Physik

Gleichungen

Bauteilform

	Form 1		Form 2
	Form 3		Form 4
	Form 5

Beispiel

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