组件 90：蒸汽发生器-反应区

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组件 90：蒸汽发生器-反应区

规格

管道连接
1	烟气进口
2	烟气出口
3	管壁热流出口连接到附加的主受热面，组件89
4	进灰口
5	出灰口
6	向上辐射热流辐射流到上游受热面，组件89
7	向下辐射热流辐射流到下游受热面，组件89
8	进气口
9	燃料进口
10	额外的燃料进口（如果存在的话）

通用用户输入值特征曲线应用物理公式显示示例

通用

模块90与组件89（蒸汽发生器，主受热面）或组件91（蒸汽发生器，辅助受热面）一起，可以用以几何图形为基础的方式来表示蒸汽发生器燃烧室的燃烧和传热。

模块90代表一个带燃烧的烟气区，它可以包含一个主受热面（组件89）。为此，燃烧区（组件90）的引脚3应与主受热面（组件89）的引脚3相连。此外，可以考虑到从区内烟气量到上游和/或下游受热面组件89的辐射流。为此，在上游烟气区，引脚7可与主受热面（组件89）的引脚5相连，在下游区，引脚6可与组件89的引脚4相应相连。

与组件21（燃烧室）不同的是，出口温度不能用标称值和特性曲线给出，而是根据输入的热量和与主受热面的热交换来计算。

关于传热和辐射流的计算，组件90与模块88（蒸汽发生器、烟气区）的行为相同，它不考虑燃烧。

出口处的 NOX 和 CO 浓度可以通过内核表达式来指定。这是通过标志 FNOCON 和 FCOCON 来控制的：

值为 0 的情况下，使用 NOCON 和 COCON 的规格值。
在值为 1 的情况下，计算时使用内核表达式 ENOCON 和 ECOCON。

标志 FCON 控制浓度是以体积份数还是标准化质量份数（mg/Nm³）给出。

模型

考虑到

1 烟气入口
2 烟气出口
3 与所连接的主受热面进行热交换
4 进灰口（一般从下游烟气区）
5 出灰口
6,7 到上下游受热面的辐射流
8 进气口
9 燃料进口
10 额外的燃料进口

组件计算

H1 或 H2，M1 或 M2，如果在每种情况下都给出了其中之一。

H4 或 H5，M4 或 M5，如果在每种情况下都给出了其中之一。

必须给定 H8 和 H9 （或/和 H10），以及 M8 和 M9 （或/和 M10）或 M8 或 M9 （或/和 M10）和空气比 ALAM。

P2=P1-DP12 以及 P1=P5=P8=P9（或/和 P10）和 P4=P2，即必须给定 P1、P2、P4、P5、P8、P9（或/和 P10）中的一个压力。

锅炉：反应区"压降 DP12

炉内的压降通常是指烟气入口和出口之间的压力差。但在最低层，入口处还没有烟气存在。
但为了获得正确的出口压力，必须在那里指定压力。

注：这一点已经改变：如果在烟气入口处（引脚1）没有连接管线，则出口处（引脚2）的压力将与空气入口（引脚8）进行比较计算。

计算基础

首先进行燃烧计算，以确定烟气成分和绝热燃烧温度 TAD（结果值）。

为此，燃料（9）（或/和10）、灰分（4）和烟气（1）的燃料组分被累计。总燃料 ETABN（燃烧效率）的燃烧部分与来自空气入口（8）和烟气入口（1）的总空气完全反应。未燃烧的燃料（1-ETABN）根据参数 UBASH（灰分中未燃烧的燃料部分）分配到灰分出口（5）和烟气出口（2）。

通过指定 CO 浓度，可以在出口处映射出有 CO 形成的部分燃烧。然而，空气比 <1 的给定规格目前没有应用，因为它将导致组件误差。

来自燃料进料（9）（或/和10）和灰进料（4）的灰分被累积并根据参数 RFLAN（总灰分中的飞灰部分）分配到烟气出口和排灰。排灰计算在通过参数 TASHE 定义的至少一个温度下进行的。

对未燃燃料的给定有几种变化的可能性：

未燃燃料的成分可以选择与燃料成分相同，也可以选择与纯碳成分相同。

未燃燃料的量可以指定如下：

原则上标志 FTYPUB 定义，是否给定

1. ETABN 和 UBASH 或
2. UBSL 和 UBFL

但是，增加 RFLAN 参数后，有更多的可能性：

          1. 设定规范： ETABN / UBASH / RFLAN - 已计算: UBSL / UBFL （与上述情况1相同）
          2. 设定规范： UBSL / UBFL / RFLAN - 已计算: UBASH / ETABN  （与上述情况2相同）
          3. 设定规范： UBSL / UBFL / ETABN - 已计算: UBASH / RFLAN
          4. 设定规范： UBSL / UBFL / UBASH - 已计算: ETABN / RFLAN

换句话说，如果指定 UBSL 和 UBFL，就不需要指定 RFLAN；相反，ETABN 或 UBASH 也可以单独指定，但是那就不应该再指定 RFLAN，因为它是计算结果。

灰烬的气化 ASG 可以被考虑在内。根据 DIN 1942，燃烧器和炉排燃烧的气化率为5%，流化床燃烧的气化率为0%。

未燃燃料的热值可以给定。DIN 1942 建议硬煤的热值为33000 kJ/kg，褐煤的热值为27200 kJ/kg。然而在默认情况下，EBSILONProfessional 会根据元素分析来计算该值。

灰分的 cp 值可以指定。这是通过修正系数来实现的，计算出的 cp-值与之相乘。对于废气和炉渣中的灰分，可以指定不同的修正值。DIN 1942建议

cpSlag（炉渣） = 1,0 kJ/kgK 干烧时，

1,26 kJ/kgK 渣烧时

cpFlydust（飞灰） = 0,84 kJ/kgK（25-200 °C之间）

这相当于cpSlag（炉渣）的校正系数为1.02或1.28，cpFlydust（飞灰）的校正系数为0.86（200℃）。

对分配给物料流的能量流进行平衡，就会产生烟气出口和灰渣出口处的流量热含量以及绝热燃烧温度 TAD。

在组件89中计算附着在燃烧区的主受热面（组件89）的传热，并利用逻辑管线复制到组件90。此外，组件90还计算到上游或下游表面的辐射流，可以根据以下内容连接上下游受热面

QR_6 = PHI6_I*CS*EBS3_I*(1-EBS6_I)*LAMBDA*(TRADH6**4-TRADL6**4)*BEW3

QR_7 = PHI7_I*CS*EBS3_I*(1-EBS7_I)*LAMBDA*(TRADH7**4-TRADL7**4)*BEW3

形状系数 PHI、发射率 EBS、效率因子在连接的模块中进行评估，并通过逻辑管线传输。发射区的辐射温度为绝热燃烧温度 TAD 和烟气出口温度 T2 的加权平均值

TRADH6=TRADH7= ALPHA_T *TAD + (1-ALPHA_T)*T2+273.15

权重系数 ALPHA_T 在"附加->模型选项->模拟（计算）"下设置为规格值。

辐射流始终为正值，即没有源自于辐射温度高于烟气的受热面的辐射流进入烟气。主要受热面的辐射温度为平均壁温：

TRADL6 = TWAND6

TRADL7 = TWAND7

与组件88类似，在计算发射率时考虑到气体辐射和固体颗粒辐射的贡献，可能含有的灰分和煤灰颗粒，以及固体燃料的未燃烧燃料颗粒的贡献。为此，固体燃料的一部分 PERCOKE，其颗粒分布由规格值 CSCOKE、DIACOKE 和 DISTCOKE 平均分布在该区的空间内，用与灰分负荷的发射率份数相同的公式来计算。

辐射损失可以通过相对损失（DQLR）或 C 系数来指定，并计算出标称有用热量（DQ = C * QNMAX ^0.7，QNMAX，单位为 MW）。

组件识别

组件90没有识别模式。

烟气区的几何显示

烟气区入口和出口面积的排列从本质上影响了形状系数 PHI 的计算。为了表示不同类型的蒸汽发生器设计在烟气路径上有无方向变化，可以使用规格值 OUTH 和 FTYP。它们的用法如以下的图表所示：

关于空气比率的说明：

标志 FALAM 用于切换空气比率是由规格值 ALAMN 还是由燃料和进气口的质量流量决定。在每一种情况下，空气比率都会显示为结果值 ALAM。该值在EBSILONProfessional 中定义为 ALAM，即通过空气管道进入的空气流量。如果燃料管道上有一些空气（例如，当磨煤机包含在模型中时就是这种情况），结果值 ALAM 与烟气中 O2 浓度所期望的空气比值不匹配。

因此，有一个结果值 ALAMT（总空气比）。该值由 O2 浓度决定，因此它与进气管道无关。

关于未燃烧燃料的说明：

规格值 ETABN（燃烧效率，标称）总是指固体或液体燃料。如果将天然气或粗气连接到引脚9（或/和10），那么这部分燃料将完全燃烧，ETABN 就只用于未燃烧的固体燃料。
ETABN 仅用于未燃烧的固体燃料，这些燃料可以从前一级燃烧器中通过炉渣（4）或烟气（1）入口获得（例如，当前一级是用煤来运行时）。

注 - cp 校正系数：

对组件21和90的 cp 校正系数的处理已经统一。与组件90一样，组件21也允许指定渣中灰分的修正系数 CPSL 和废气（飞灰）中灰分的修正系数 CPFL。Ebsilon 根据 FDBR 公式计算出的 cp 值乘以该系数。

在燃料消耗时指定 cp 校正系数并将其转移到炉渣管道的选项只存在于组件21号中。通过将 CPSL 值留空的方法，这样的选项则也可以用于组件90。类似地，在 CPFL 为空的情况下，修正系数从空气管道转移到废气管道。

通过规格值 ASHSPL，组件90还允许将来自上方的灰烬（引脚4）分配到废气出口（引脚2）和出渣口（引脚5）。

如果规格值 ASHSPL=0，来自上方的灰烬将始终被全部转移到排渣口。

出口处的 NOX 和 CO 浓度（在组件21和90的情况下只有CO）可以通过一个核心表达式来指定。这可以通过标志 FNOCON 和 FCOCON 分别来控制：

如果值为0的情况下，则分别像之前那样来使用规格值 NOCON 和 COCON。
在值为1的情况下，分别使用内核表达式 ENOCON 和 ECOCON 来进行计算。

和以前一样，标志 FCON 控制浓度是以体积份数（mol/mol）还是以标准化质量份数（mg/Nm³）给出。

计算并显示以下附加结果：

体积负荷（结果值 VLOAD）
横断面负荷（结果值 ALOAD）
总输入热量（结果值 QTHIN）

直接脱硫

通过在燃烧室中加入石灰，可以将燃烧过程中产生的 SO2 直接以 CaSO4 的形式结合起来。这个过程也可以用 Ebsilon 来表示。

以下是考虑到的化学反应：
煅烧：

• Ca(OH)2 à CaO+H2O
• CaCO3 à CaO+CO2
• MgCO3 à MgO+CO2

硫的结合：
• CaO + SO2 + 0.5 O2 à CaSO4

由于这些反应通常不会完全发生，因此反应速率由用户来指定。这可以通过两个规格值 CALCR 和 DESN 以及四个内核表达式 ERCAOH2、ERCACO3、ERMGCO3 和 ERSO2 来实现。

标志 FDES 用于控制要使用哪些值：

对于 FDES=0，不发生任何反应；
对于 FDES=1，使用 CALCR 和 DESN 值。CALCR 值必须介于0和1之间；它指定了 Ca（OH）2、CaCO3 和 MgCO3 的哪个部分要被转换。
这里假设所有物质的份数都是相同的。DESN 指定转换现有 SO2 的份数。
对于 FDES=2，使用内核表达式。对于每个反应，用户可以写一个独立的程序给如何来确定反应速率，例如根据某些影响因素。在内核表达式中，Ca/S 的摩尔关系和床温可作为内部变量。内核表达式的结果必须在0和1之间。
对于 FDES=3，规格矩阵 MXRSO2 用于脱硫程度，它取决于Ca/S 摩尔关系和床温。
在此模式下，规格值 CALCR 用于计算煅烧程度。

反应后剩余的固体和所有不可燃固体一样，按规格分布在废气和废渣出口。

镁和钙元素

镁和钙通常是不燃烧的金属。然而，由于新的组件 Gibbs 吉布斯反应器对这些元素的处理是平衡的，它们也已被列入了可用物质清单。

然而，在进行燃烧的 Ebsilon 组件中，这些元素总是被完全燃烧。在废气和炉渣中，不会有任何未燃烧的镁 Mg 或钙 Ca。组件21和90中关于燃烧效率和未燃物分布的规格值（和以前一样）只适用于 C、H、O、N、S、Cl 元素。在组件21和90中规定未燃物质时，仍只指 C、H、O、N、S和Cl 元素；废气中不存在未燃烧的 Mg 和 Ca。

燃烧产物 MgO 和 CaO 与其它不可燃固体一样，在渣管和废气管上按默认值 RFLAN 分到为21和90两个组件。

第二个燃料连接

另一个燃料入口（引脚10）已被添加到该组件中，以实现两种不同燃料（例如油和气）的运行。

化学平衡

可以根据吉布斯 Gibbs 反应器（组件134号）中使用的美国航天局 NASA 代码来进行化学平衡计算，而不是进行燃烧计算。新的标志 FOP 用于切换：

FOP=0：传统燃烧计算
FOP=1：化学平衡

与组件21一样，组件90也创建了进行平衡计算而不是燃烧计算的可能性。

该操作与组件21类似。

当指定燃烧效率 ETABN<1 时，燃料的相应馏分（FUB=1 时的 C 馏分，FUB=0 时的（C,H,O,N,S,Cl）馏分）在平衡计算之前就已经被分解了，也就是说，已经不包括在平衡的计算中。但是，由于在平衡状态下，可能也不是所有的东西都燃烧了，燃烧效率总的来说可能会变得比规格小。

在平衡计算后，CO 和 NOx 的浓度被设置为指定值（如果指定值为0，也适用！）。但是，如果要保留平衡中计算出的 CO 和 NOx 的值，则必须将 FCOCON 和 FNOCON 的标志分别设置为-1。
然而，直接脱硫的反应速率规格不能与平衡计算相结合。
灰分和未燃物质的分布是根据 RFLAS 和 UBASH 进行的。

然而，组件90具有更多的引脚，其处理方式如下：

• 来自前级的废气入口（引脚1）：进入这里的废气与燃烧空气一样被处理并包括在平衡的计算中（引脚8）。

• 来自前级的废渣入口（引脚4）：进入这里的炉渣不包括在平衡中，而是让组件保持不变；这样，它根据规格值 ASHSPL 被分配到引脚2（废气出口）和引脚5（炉渣出口）。

辐射交换的火焰温度

对于辐射交换相关的火焰温度 TF 的计算，有两个理论极限值 – 绝热燃烧温度 Tad 和烟气出口温度 Tout。
与辐射通量 Q6 和 Q7 相关的火焰温度是通过模型设置中的加权系数 Alpha_T 计算出来的（模型设置=>模拟=>计算）。

TF= Alpha_T*Tad+(1- Alpha_T)*Tout , 0<=Alpha_T<=1

而对于辐射流 Q3，则始终使用 Tad 和 Tout 的算术平均值，这相当于 Alpha_T 值为0.5。

在组件90中，有三个新的规格值 – FTRAD, ALPHAT, 和 ETRAD – 它们用于控制火焰温度 TF 的计算。可以为组件指定一个局部值 ALPHAT，它既可以只用于辐射流 Q3，也可以用于所有辐射流（Q3 和 Q6、Q7）。另外，火焰温度也可以计算出所有辐射流的 Tad 和 Tout 的几何平均值，也可以由用户通过一个内核表达式 ETRAD 来计算。

火焰温度显示为结果值 TRAD.

火焰温度显示为结果值

与之前的组件21一样，组件90允许使用标志 FC 对用于计算辐射损失的参数进行以下设置：

0：手动设定规范值 C 中的C。
1：燃油和燃气锅炉采用 EN12952 值（C=0.0113）
2：硬煤锅炉采用 EN12952 值（C=0.0220）
3：褐煤锅炉采用 EN12952 值（C=0.0315）
-1：根据主燃料管道的管道和煤种类分别使用 EN12952 值（引脚9）

然而，只有当 FLOSS 被设置为1时，FC 才会被激活（"从 C 和 QNMAX 计算"）。

用户输入值

FCALC	在7.00版本中，燃烧计算发生了变化，在某些情况下导致结果略有不同。出于兼容性的原因，可以继续使用旧模式进行计算。新模式有以下变化：不再区分通过空气入口输入的空气和通过燃料入口与燃料一起输入的空气。燃烧效率（ETABN）指的是转化能量的比例。空气比（ALAMN）指的是总供燃料量，而不再是实际燃烧量。在新的模式中，空气比与输入空气的管道无关（对于模拟磨煤机很重要，因为在这种情况下，空气与燃料是混合的）。燃料转换是指热值，而不再是指质量流量。有几个选项可以设置未燃。其他（见版本说明7.00，第6页））如父工况（子工况为可选项）表达式 =1: 燃料和空气严格分离（旧模式，2001年以前） =2: 两个燃料入口，均可与空气混合（新模式，2016年以后）
FOP	运行模式如父工况（子工况为可选项）表达式 =0: 燃烧 =1: 化学平衡（吉布斯（Gibbs））
FALAM	使用给定空气比的标志 ALAMN 如父工况（子工况为可选项）表达式 =0: 使用 ALAM 计算空气流量 =1: 设置 M8 和 M9（或/和 M10），计算 ALAM
ALAMN	空气比率（空气/空气化学计量）（标称）如果 FALAM=0，则 M8/M9（或/和 M10）= ALAMN * DLMIN，其中 DLMIN 是根据管道8输入燃料的燃料分析（而不是根据管道1和管道4考虑燃料部分的总燃料分析）的具体空气需求量。 M8 和 M9（或/和 M10）被设置，ALAM 被计算。如果 FALAM=1，则无关紧要。
TASHE	炉渣温度
ASHSPL	从引脚4到废气的散灰
FTRAD	辐射温度的计算
ALPHAT	辐射温度参数 Alpha_T
ETRAD	辐射温度函数
DP12N	设计模式下的压力损失12。如果设置了设计模式，则使用规定值。如果设置了非设计模式，压力将通过质量流量和比容进行修正。
FMODE	计算模式设计/非设计的标志如父工况（子工况为可选项）表达式 =0: 全局 =1: 局部非设计（总是非设计，即使设计是全局设置的）。
ETABN	燃烧效率（标称）
ZW	燃烧效率（标称） ZW 和 ZD 是垂直于烟气流动方向的立方体形状烟气区的尺寸。
ZD	烟气区的深度 ZW 和 ZD 是垂直于烟气流动方向的立方体形状烟气区的尺寸。
ZH	烟气区的高度 ZW 和 ZD 是垂直于烟气流动方向的立方体形状烟气区的尺寸。
OUTH	如果 FTYP=平行于入口，则忽略烟气出口的高度。
FTYP	烟气出口横截面的排列如父工况（子工况为可选项）表达式 =0: 与入口平行 =1: 垂直于进口，出口处收缩 =2: 垂直于进口，进口处收缩
FCON	用于指定 NOx-和 CO-浓度规格类型的标志如父工况（子工况为可选项）表达式 =1: 摩尔比（相对于参考O2浓度） =2: 参考O2浓度下的标准化质量比 FCON=1 和 FCON=2 之间的区别在于，对于 FCON=2，必须为污染物分数指定某种"密度"，即每体积烟气中污染物的质量（因此尺寸为mg/Nm³）。如果将这个密度除以纯污染物的密度，就可以得到相应的体积份数。在实施过程中，FCON=2 的情况下，可以追溯到 FCON=1，它对 CO 使用1.2494 kg/m³的恒定密度，对 NOx 使用2.05204 kg/m³的恒定密度（与 NOSPL 无关）。
FCOCON	用于指定 CO 浓度计算的标志如父工况（子工况为可选项）表达式 =-1: 不计算 CO（FOP=0）或根据平衡计算 CO（FOP=1） =0: 按规格值 COCON =1: 通过函数 ECOCON
COCON	废气中的 CO 浓度（参考氧浓度下的湿摩尔份数），（在附加-> 模型选项->模拟->计算下定义）。提示：要重现废气管中的 COCON 值，必须将模型设置中的参考氧浓度改为废气管中氧的摩尔份数，并将数值十字叉的属性改为显示摩尔份数。由于这个计算是迭代进行的，所以只能大致达到这个值。
ECOCON	废气中 CO 浓度的函数函数 evalexpr:REAL; // 如果 FCON=1，结果必须以 m³/m³ 为单位，如果F CON=2，则以 mg/Nm³ 为单位。 begin evalexpr:=0.0; end;
FNOCON	用于指定氮氧化物浓度计算的标志如父工况（子工况为可选项）表达式 =-1: 不计算 NOx（FOP=0）或根据平衡计算 Nox（FOP=1） =0: 按规格值 NOCON =1: 通过函数 ENOCON
NOCON	废气中的氮氧化物浓度（参考氧浓度下的湿摩尔分数）；（在"附加-> 模型选项->模拟->计算"中定义）。从 NOCON 和 NOSPL中，废气中的 NO 和 NO2 浓度以实际的 O2 浓度计算。提示：要重现废气管中的 NOCON 值，必须将模型设置中的参考氧浓度改为废气管中氧的摩尔份数，并将数值十字叉的属性改为显示摩尔份数。NOCON 将是 XNO 和 XNO2 之和。由于这个计算是迭代进行的，所以只能大致达到这个值。
ENOCON	废气中氮氧化物浓度的函数函数 evalexpr:REAL; // 如果 FCON=1，结果必须以 m³/m³ 为单位，如果 FCON=2，则以 mg/Nm³ 为单位 begin evalexpr:=0.0; end;
NOSPL	氮氧化物的 NO 分离（NO/（NO+NO2）摩尔份数）
RFLAN	进入烟气出口的不可燃固体的百分比（引脚2）
FDES	脱硫选项如父工况（子工况为可选项）表达式 0：不活跃 1：使用 CALCR 和 DESN 2：使用 ERCAOH2、ERCACO3、ERMGCO3 和 ERSO2 3：使用 CALCR 和 MXRSO2 （规格-矩阵：直接脱硫的 SO2-保留）
CALCR	煅烧率
DESN	脱硫效率
ERCAOH2	Ca(OH)2-> CaO + H2O 的转化率函数 evalexpr:REAL; // 结果必须介于0.0和1.0之间 begin evalexpr:=0.95; end;
ERCACO3	CaCO3-> CaO + CO2 的转化率函数 evalexpr:REAL; // 结果必须介于0.0和1.0之间 begin evalexpr:=0.95; end;
ERMGCO3	MgCO3-> MgO + CO2 的转化率函数 evalexpr:REAL; // 结果必须介于0.0和1.0之间 begin evalexpr:=0.95; end;
ERSO2	CaO + SO2 +0.5 O2 -> CaSO4 中 SO2 的转化率函数 evalexpr:REAL; // 结果必须介于0.0和1.0之间 begin evalexpr:=0.95; end;
FTYPUB	燃料未燃量规格类型的标志（仅与固体燃料相关）如父工况（子工况为可选项）表达式 =0：ETABN、UBASH 和 RFLAN 的规格 =1：UBSL、UBFL 和 RFLAN 的规格 =2：UBSL、UBFL 和 ETABN 的规格 =3：UBSL、UBFL 和 UBASH 的规格
FUB	用于设置燃料未燃烧成分的标志如父工况（子工况为可选项）表达式 =0: 与燃料成分相同 =1: 纯碳
FUBSL	使用 UBSL 的标志：炉渣中未燃烧燃料的规格如父工况（子工况为可选项）表达式 =0：作为总渣量的份数 =1：作为燃料的份数（燃料进口处的可燃物，由不含灰、石灰、水和气体的元素分析给出）
UBSL	炉渣中未燃烧燃料的百分比，取决于 FUBSL
FUBFL	使用 UBFL 的标志：废气中未燃烧燃料的规格如父工况（子工况为可选项）表达式 =0：在飞灰中的百分比（烟气出口处的灰、焦炭和未燃烧燃料的部分） =1：在燃料中的百分比（燃料进口处的可燃物，由不含灰分、石灰、水和气体的元素分析给出）
UBFL	炉渣中未燃烧燃料的百分比，取决于 FUBFL 注：UBFL 只考虑来自燃料输入的飞灰百分比
UBASH	定义了未燃烧燃料到出口排灰的分布（引脚5）如父工况（子工况为可选项）表达式 UBASH = 通过排灰管（5）离开组件的部分未燃燃料 1-UBASH = 通过烟气管（2）离开组件的部分未燃燃料 UBASH=0 时，所有未燃烧的燃料都在烟气中（引脚2），UBASH=1时，所有未燃烧的燃料都在排灰中（引脚5）。
ASG	烟气出口的气态灰分占完全灰分（固体和气态）的百分比（根据 DIN 1942，燃烧器和焖烧假设为5%，流化床燃烧假设为0%）
FLOSS	用于指定辐射损失的标志如父工况（子工况为可选项）表达式 =0：通过相对热损失 DQLR 进行指定 =1：根据 C 和 QNMAX 计算（QL = C * QNMAX^0.7）
DQLR	相对热损失 FCALC=1（旧模式）相对于 Q3 FCALC=2（新模式）相对于 M9（H9+NCV9）和/或 M10（H10+NCV10）
FC	辐射损失系数 C 的规格该参数可被解释为标志或数值。直接输入的损耗系数 C 在0.0和0.2之间不变。否则，可以输入以下值：如父工况（子工况为可选项）表达式 =0：使用规格值 C =1：对燃油和燃气锅炉使用 EN12952 值（C=0.0113） =2：对硬煤锅炉使用 EN12952 值（C=0.0220） =3：对褐煤和流化床锅炉使用 EN12952 值（C=0.0315） =-1：根据主要燃料流的类型使用 EN12952 值
C	辐射损失的损失系数，根据 EN12952
QNMAX	最大有用热量（用于计算的热损失，如同用 FLOSS 计算一样）
NCVUB	未燃烧物的热值
CPSL	炉渣比热容的校正系数。根据材料表确定的灰的 cp 值与该系数相乘。
CPFL	飞灰比热容的修正系数。根据材料表确定的灰的 cp 值与该系数相乘。
CSCOKE	焦炭吸收的相对截面，通常为0.85 参数 CSASH、DIAASH 和 DISTASH 配置燃料的固体颗粒辐射在烟气总排放量中的比例计算
DIACOKE	焦炭颗粒的平均粒径，典型值为610*-5米参数 CSASH、DIAASH 和 DISTASH 配置燃料的固体颗粒辐射在烟气总排放量中的比例计算。
DISTCOKE	焦炭颗粒的 Rosin-Rammler 分布参数，典型值为1.5 参数 CSASH、DIAASH 和 DISTASH 配置燃料的固体颗粒辐射在烟气总排放量中的比例计算。
PERCCOKE	所供燃料中对辐射有有效贡献的部分。所供燃料的 PERCCOKE 均匀分布在燃烧区的容积内。所得出的平均焦炭含量用于计算焦炭颗粒对烟气排放的辐射贡献。
BRUM	弃用，使用 ETABN
M2N	出口烟气质量流量（标称）
V2N	烟气出口的比容（标称）
QN	从烟气中传出的热量（标称即设计状态下的热量）

脱硫程度;燃料中硫的百分比 1-DESN 将转化为SO2

标记为蓝色的数值是非设计计算参考量。在所使用的公式中，实际的非设计值参考这些量。

一般来说，所有的输入需要可见。通常会提供默认值。

更多关于输入域的颜色和描述的信息，请参见编辑组件\规格值。

关于设计值与非设计值以及标称值的更多信息，请参见通用\接受标称值。

特征曲线

没有使用特性线。

规格矩阵

MXRSO2 - 用于脱硫程度

物理应用

方程式

设计

（模拟标志：

GLOBAL = 设计

和

FMODE = 设计）

P2 = P1-DP12N

P8=P1

P9=P1

P10= P1

P5=P1

P4=P2

非设计

（模拟标志：

GLOBAL = 非设计

或

FMODE = 非设计）

DP12 = DP12N * V2/V2N * (M2/M2N)**2

P2 = P1 - DP12

P8=P1

P9=P1

P10= P1

P5=P1

P4=P2

所有情况

M1-M2+M4-M5+M8+M9+M10= 0 (1)

ALAM = ALAMN

总燃料 = 管道9、10、1和4中所有燃料份数之和

总空气 = 管道1和8中所有空气份数之和

分析总燃料和总空气的基本燃烧计算 (3)

将未燃烧燃料的份数 1-UBASH 加到流量2（烟气出口）

总灰分5 = （1-RFLAN） * 流量9（或/和10）中的灰分+流量4+ UBASH * 未燃燃料 (2)

根据流量8、9、10、1、2、4、5的能量平衡计算绝热燃烧温度 TAD（即不与壁面和辐射进行热交换）

计算流量2、4的热值

损失 VERL = QNEN*QVERL

TRADL6 = TWAND6

TRADL7 = TWAND7

VERL = DQLR*QVERL

Regula Falsi（试位法）:

（出口温度）

TRADH6 = ALPHA_T*TAD+(1.0-ALPHA_T)*T2+273.15

TRADH7 = ALPHA_T*TAD+(1.0-ALPHA_T)*T2+273.15

LAMBDA=0.85（经验调整系数）

QR_6 = PHI6_I*CS*EBS3_I*(1-EBS6_I)*LAMBDA*(TRADH6**4-TRADL6**4)*BEW3

QR_7 = PHI7_I*CS*EBS3_I*(1-EBS7_I)*LAMBDA*(TRADH7**4-TRADL7**4)*BEW3

QSUMRG= Q3+QR_6+QR_7+VERL

H2 = H1 - QSUMRG/M2

END 结束定点迭代 1

-M2*H2+M1*H1+M8*H8+M9*H9+M10*H10+M4*H4-M5*H5
-M3*H3-M6*H6-M7*H7+ETABN*(M9*NCV9 +M10*NCV10) =0 (6)

H5 = f (TASHE) (7)

H6 = QR_6 (8)

H7 = QR_7 (9)

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组件显示 1

示例

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