EBSILON®Professional Online Documentation
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管道连接 |
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1 |
冷侧，进口 |
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冷侧，出口 |
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3 |
烟气中的热流 与附属烟气区、组件88或组件90连接 |
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4 |
与烟气路径上游组件的辐射交换 |
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与烟气路径下游组件的辐射交换 |
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与辅助受热面的连接 1 |
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与辅助受热面的连接 2 |
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组件89与组件88（蒸汽发生器，烟气区）或90（蒸汽发生器，反应区）一起，可以对蒸汽发生器受热面的传热进行建模。
它可以作为省煤器、蒸发器或过热器使用。它可用于辐射区或燃烧室的膜壁建模。也可以用来模拟管束。管束区域中的水冷壁或支撑管可以用组件91（蒸汽发生器、辅助受热面）来表示。
组件89只映射受热面的冷侧（水/蒸汽）。如果不使用组件88或90来模拟次级烟道，将导致错误。除水/蒸汽外，还支持导热油、两相流体和通用流体作为主流体。
烟气侧压降计算的扩展（组件88和89）
在组件89中，烟气侧的压降计算可以指定为 Kernel 表达式，EDPO。由于组件89中指定了受热面的几何细节，因此可以调取相应的规格值（如管径、隔板、翅片细节等），并在内核表达式 EDPO 中实现压降计算（如根据制造商信息）。
烟气侧的压降在组件89中计算并转移到组件88中。在组件88中，有一个标志 FDP，它在根据Bernoulli伯努利原理计算的压降和组件89的 EDPO 之间切换。
受热面传热系数计算的扩展（组件89）
作为以往根据 VDI 实施的替代方案，受热面的各个传热系数（α数）的计算都可以通过在组件89中的相应 Kernel 内核表达式（例如根据制造商信息）来实现。
在组件89中为此有以下成对的规格值：
对于管束受热面，管道中的平均流体流速作为结果值 VELM 输出。
和其它热交换器一样，计算模型是基于质量流量、压力和焓的基本方程
- (1) M1 = M2
- (2) P1 = P2 + DP12
- (3) (k*A)*LMTD+QR_4+QR_5 = M2*H2 - M1*H1
具有如下指数
- 1 主入口（冷侧）
- 2 主出口（冷侧）
- 4 上游组件的辐射流（与烟气布置有关）
- 5 下游组件的辐射流（与烟气布置有关）
在计算平均对数温差 LMTD 时，使用组件88或90的烟气入口和出口温度，该组件通过逻辑管道3连接。因此，只有当（引脚 3）与组件88或90的（引脚 3）连接时，组件89才能正常工作。
在质量流量和压力的情况下，组件假设 M1 / M2 或 P1 / P2 分别在连接管道上定义。在每种情况下都会计算出缺失值。
非设计中的压降限制 (附加--> 模型选项--> 计算--> 相对最大压降) :
由于压降随质量流量呈二次方上升，当标称质量流量发生变化时，会很快出现明显过高的压降。这些将导致相变和收敛问题。为此而设置了压降限制。
夹点违规 :
如果发生夹点违规，KA会自动降低（与其它热交换器一样）以避免夹点违规。在这种情况下，会发出一条警告。
传热系数 k*A 由受热面的几何数据以及流程数据（质量流量、温度、压力、烟气成分）遵照公认的计算规则计算得出。传热系数 k*A 由受热面的几何数据以及流程数据（质量流量、温度、压力、烟气成分）遵照公认的计算规则计算得出。在这一点上，组件89不同于其它换热器部件，后者的 k*A 是在设计模式下根据给定的焓值或终端温差计算出来的（见换热器，通用说明）。根据参数 FIDENT，组件89的行为如下：
对于识别模式，有新的变化 FIDENT="T2 给定有效"，用于计算脏污和计算额定值。以前，对于校核来说，从外部指定的温度被视为一个常量。在新的模式中生成一个公式来将这个温度纳入其中，这样就可以进行统计校核。
因此，计算模式设计或非设计对组件89的传热计算行为没有影响。
k值来自于内部传热 ALI，外部辐射传热 ALR 和对流传热 ALC，以及导热系数 LAMDBA，效率系数 EFF 和脏污系数 KFOUL：
AA、AI、AM 为换热管外表面、内表面和平均表面的特定表面积。 S为壁厚。
考虑到对材料和温度的依赖性，储存 LAMBDA。传热系数是根据 VDI 热图册（第7版，1994年）计算出来的，其中对管束、辐射区和燃烧区进行了区分：
内部传热的计算规则可以通过开关 FPHASE 来选择。另外，也可以选择根据入口和出口的焓值来自动切换。
如果FPHASE=AUTOMATIC，则假设气泡沸腾，如果 （H1+H2）/2 在湿蒸汽区域。
辐射区的对流传热设置为0。
根据 VDI-Ke 的焦炭、灰烬、烟尘的辐射份数。只在燃烧区内才考虑颗粒辐射。
除了烟气区内辐射传热外，组件89还可以考虑到在烟气流动方向上受热表面与上游或下游组件烟气量之间的辐射交换。为此，必须将引脚5与代表下游烟气部分的组件88或90的引脚7相连，并且如果必要时，要将引脚4与前者的引脚6相连。辐射交换量的计算基于以下假设：
如果给定烟气温度以及水/蒸汽的进出温度中的一个，该组件的识别就意味着使用公式（3）和（5）来计算 EFF 或 KFOUL。目前，该组件只允许计算给定固定脏污系数 KFOUL 的效率系数 EFF。计算出的效率以结果 REFF 的形式显示。
在蒸汽发生器中，有时会有一些构成一个流程单元（如再热器1或蒸发器），但它们由几个结构组组成，并安装在不同的烟气区。大部分时候，各结构组之间的测量结果中没有温度/焓的信息。因此，不可能用公式（3）和（5）等方法来识别别每一组。但是，可以从入口和出口的温度计算出整个装置的整体效率系数。
为此，可在组件89中分配一个用于识别的组指数（IGROUP）。所有应该有共同效率系数的受热面都具有相同的组指数，最多允许有10个组，1 <= IGROUP <= 10。然后将组内的一个受热面设置为识别模式（FIDENT = 给定 T2，计算效率系数），其它所有的FIDENT=不识别。以这种方式定义的组内所有受热面的效率系数相同。
如果模型在模拟模式使用且下不需要识别组，那么对于识别模式下的一个受热面，FIDENT 应设置为 "无识别"，对于组内的所有受热面，应设置 IGROUP=0。
在烟气区，除了主受热面之外，还经常有一些较小的受热面，它们具有结构件的形式（支撑管、水冷壁），水和蒸汽穿过这些受热面流动。这些辅助受热面通常排列在水/蒸汽回路中与主受热面不同的部分，但与主受热面共享相同的烟气入口和出口条件。组件91就是为了描述这些辅助受热面而设计的。
烟气区的传热是由主受热面的几何形状主导的。因此，如果已经连接，那么在组件89中计算出的传热系数会传递给组件91。为了支持这一点，可以使用组件89的逻辑管道引脚6或7将一个可选的辅助受热面（和它的引脚4）连接到主受热面。每个组件89最多允许有两个辅助受热面。
除主受热面外，只有当主受热面通过设置"FHEAT = 束管"配置为束管时，在烟气区使用辅助受热面才有意义。如果"FHEAT=辐射/燃烧区"，主受热面通常代表膜壁。
在组件89的情况下，可能的热交换是在指定的几何形状下明确计算的。REFF 代表实际（脏污）和理想（清洁）换热器之间的比率。因此，REFF 是对换热器状态（性能系数）的度量。
压降作为结果值 DP 显示，与它是否在组件中计算或从外部给定入口和出口压力无关。
注：
该组件中使用的公式只适用于雷诺数 <10^6。 雷诺数限值为 2 * 10 ^ 6 并将输出一个警告。
其他的结果是：
现在作为结果值输出，
为了更好地理解烟气侧的辐射传热，除了现有的
还计算并显示以下结果值：
端温差的最小值从3K降低到1K。
组件89的部分负荷行为由应用的模型方程得出。为了适应真实的电厂行为，提供了特征线和适配多项式。通过开关 FCHR 和 FADAPT 可以在特征线和适配多项式之间进行选择。
对于发射率和吸收率，用户可以通过内核表达式实现自己的计算算法。之前的应用被存为默认值。
管束和翘片材料的可用类型列表已经扩展了58种新的材料类型，这些材料来自于 Mannesmann 发表的一篇研究论文。
为了更容易确定特征线，为该组件增加了结果值 M1M1N 和 EFFEFFN；它们分别表示当时的质量流量和当时的效率与相应的标称值的比率。
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FFLOW |
热交换器类型的标志（参见热交换器，通用注释）。 表达式 =0: 逆流流量 =1: 并行流量 =-1: 本地设计 |
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FMODE |
计算模式的标志 表达式 =0: 设置为全局 |
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FDP |
计算压力损失的标志 表达式 =0: 在组件中从 DP12N 计算 |
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DP12N |
设计模式下端口1和2之间的压力损失。如果设置了设计模式，则使用规定值。如果设置了非设计模式，则用质量流量和比容来校正压力。 |
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FIDENT |
用于组件识别的标志 表达式 =0: 没有识别或与另一个具有共同效率系数的组件89同属一个组。如果是组识别，相关组件应具有相同的 IGROUP 号。在没有识别的情况下，IGROUP 应为0。 =1: T2 给定（常数），计算效率。如果要用一个共同的效率系数来识别几个组件89，则该组内正好有一个组件的效率系数为 FIDENT=1，其他组件的效率系数为 FIDENT=0。 =2: T2 给定（常数），计算脏污。此选项目前尚未实施。 =3: T2 给定（可校核），计算效率。 =4: T2 给定（可校核），计算脏污。此选项目前尚未实施。 =5: 给定 T2 和效率系数，计算受热面积（计算出的受热面积在结果值 RA 中输出）。 |
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IGROUP |
组指数：组件89允许对具有共同效率系数的几个组件进行分组识别。组件89在这样一个组中的成员资格由一个共同的组指数来标识，0<=IGROUP<=10。IGROUP＝0 不标记任何组，但如果不进行识别，则必须设置它。最多可以设置10个标识组。 |
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DIAM |
换热管的内径 |
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THWALL |
换热管的壁厚 |
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PITCHL |
管束的纵向节距（连续管束与烟气流动方向垂直的距离。只有在"FHEAT = 管束"时才会评估 PITCHL。如果"FHEAT = 辐射区或燃烧区"，则与此无关，因为在这些情况下，组件89代表膜壁。） |
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PITCHT |
管束的横向间距（垂直于烟气流动方向的连续管的距离。只有在"FHEAT = 管束"时才会评估 PITCHL。如果"FHEAT = 辐射区或燃烧区"，则与此无关，因为在这些情况下，组件89代表膜壁。） |
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FTUBE |
管束排列 表达式 =0: 成行 =1: 交错 只有当"FHEAT = 管束"时，才会对 FTUBE 进行评估。如果"FHEAT = 辐射区或燃烧区"，则与此无关，因为在这些情况下，组件89代表膜壁。 |
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KFOULN |
计算传热系数时需要考虑的附加热阻。根据规格值 FADAPT 和 FCHR，可以使用特性线和/或适配多项式进行调整的标称值。 |
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FHEAT |
受热面类型的代码： 表达式 =0: 管束，垂直于烟气流动方向布置。 =1: 辐射区，代表被水冷壁（膜壁），辐射区不容纳横跨烟气流动方向的管束。因此，管束几何形状的规范值没有意义；对流传热被忽略。 =2: 燃烧区，与辐射区类似；辐射区考虑到气体、灰分和烟尘的辐射排放，排放燃料颗粒（焦炭）的燃烧区。 |
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FMATT |
管材的代码： 表达式 =0: ST35_8 =1: ST45_8 =2: 15MO3 =3: 13CRMO44 =4: 10CRMO910 =5: X20CRMOV121 =6: X10NICRALTI3220 =7: 8_SiTi_4 =8: 10_CrSiMoV_7 =9: 11_NiMnCrMo_5_5 =10: 14_MoV_6_3 =11: 15_MnNi_6_3 =12: 15_NiCuMoNb_5 =13: 16_Mo_5 =14: 17_CrMoV_10 =15: 17_Mn_4 =16: 17_MnMoV_6_4 =17: 19_Mn_5 =18: 19_Mn_6 =19: 20_CrMoV_13_5 =20: 20_MnMoNi_4_5 =21: 25_CrMo_4 =22: 28_CrMoNiV_4_9 =23: 30_CrNiMo_8 =24: 34_CrMo_4 =25: 34_CrMo_4 =26: 36_Mn_4 =27: 36_Mn_6 =28: 40_Mn_4 =29: 42_CrMo_4 =30: 46_Mn_5 =31: H_I =32: H_II =33: M_2 =34: StE_285 =35: StE_315 =36: StE_355 =37: StE_380 =38: StE_415_7_TM =39: StE_420 =40: TStE_460 =41: 12_CrMo_19_5 =42: X_1_CrMo_26_1 =43: X_10_Cr_13 =44: X_10_CrAl_7 =45: X_10_CrAl_13 =46: X_10_CrAl_18 =47: X_10_CrAl_24 =48: X_10_CrAl_24 =49: X_12_CrMo_7 =50: X_12_CrMo_9_1 =51: X_20_Cr_13 =52: X_40_CrMoV_5_1 =53: X_2_CrNi_18_9 =54: X_2_CrNiMo_18_12 =55: X_2_CrNiMo_25_22_2 =56: X_5_CrNi_18_9 =57: X_5_NiCrMoCuTi_20_18 =58: X_6_CrNi_18_11 =59: X_8_CrNiMoNb_16_16 =60: X_8_CrNiMoVNb_16_13 =61: X_8_CrNiNb_1_6_13 =62: X_12_NiCrSi_36_16 =63: X_15_CrNiSi_20_12 =64: X_15_CrNiSi_25_20 =65: DMV 304 HCu (SUPER304H) =66: DMV 310 N =-1 : 由内核表达式 EMATT 计算的Lambda。 |
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EMATT |
管材导热函数 函数 evalexpr:REAL; |
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FPHASE |
计算内部传热类型的代码 表达式 =0: 自动；根据平均焓值 0.5*（H1+H2），其它选项之一被选择。 =1: 单相，水；根据 Gnielinski 的计算，假设受热面为单相流。如果平均焓在湿蒸汽区，则用水计算传热。 =2: 单相，蒸汽；根据 Gnielinski 的计算，假设受热面为单相流。如果平均焓在湿蒸汽区，则用水计算传热。 =3: 泡核沸腾；假设整个受热面内有气泡沸腾，计算传热系数，传热系数只取决于热流密度。 |
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A |
管束或膜壁的热交换面积 |
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FFIN |
翅片类型的代码（仅当 FHEAT=0 时） 表达式 =0: 普通光管 =1: 圆翅片 =2: 矩形翅片 =3: 连续翅片 |
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CFIN |
根据施密特 Schmidt 计算翅片管外传热系数的 C-值： NU=CFIN*RE^0.625*PR^0.333。 典型值为直列式的 CFIN=0.28，交错布置的 CFIN=0.3333。 |
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HFIN |
翅片高度，仅在 FFIN = （圆翅片）CIRCULAR FIN 时。 |
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LFIN |
翘片的长度 - 对于矩形翅片 LFIN>=WFIN;
（参见 VDI 热图册（Heat Atlas）, 第M1章） |
| WFIN |
翅片宽度（矩形翅片） - 矩形翅片 WFIN = 矩形翅片 - 连接的翅片（长度和宽度由管道的排列决定） ：
（参见 VDI 热图册（Heat Atlas）, 第M1章）
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PFIN |
翅片间距（翅片数量/管长）（相邻翅片之间的距离），仅在 FFIN＝圆形翘片（CIRCULAR FIN）的情况下。 |
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THFIN |
翅片厚度，仅在 FFIN = 圆形翘片（CIRCULAR FIN）时。 |
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FMATF |
翅片材料代码 表达式 =0: ST35_8 =1: ST45_8 =3: 13CRMO44 =4: 10CRMO910 =5: X20CRMOV121 =6: X10NICRALTI3220 =7: 8_SiTi_4 =8: 10_CrSiMoV_7 =9: 11_NiMnCrMo_5_5 =10: 14_MoV_6_3 =11: 15_MnNi_6_3 =12: 15_NiCuMoNb_5 =13: 16_Mo_5 =14: 17_CrMoV_10 =15: 17_Mn_4 =16: 17_MnMoV_6_4 =17: 19_Mn_5 =18: 19_Mn_6 =19: 20_CrMoV_13_5 =20: 20_MnMoNi_4_5 =21: 25_CrMo_4 =22: 28_CrMoNiV_4_9 =23: 30_CrNiMo_8 =24: 34_CrMo_4 =25: 34_CrMo_4 =26: 36_Mn_4 =27: 36_Mn_6 =28: 40_Mn_4 =29: 42_CrMo_4 =30: 46_Mn_5 =31: H_I =32: H_II =33: M_2 =34: StE_285 =35: StE_315 =36: StE_355 =37: StE_380 =38: StE_415_7_TM =39: StE_420 =40: TStE_460 =41: 12_CrMo_19_5 =42: X_1_CrMo_26_1 =43: X_10_Cr_13 =44: X_10_CrAl_7 =45: X_10_CrAl_13 =46: X_10_CrAl_18 =47: X_10_CrAl_24 =48: X_10_CrAl_24 =49: X_12_CrMo_7 =50: X_12_CrMo_9_1 =51: X_20_Cr_13 =52: X_40_CrMoV_5_1 =53: X_2_CrNi_18_9 =54: X_2_CrNiMo_18_12 =55: X_2_CrNiMo_25_22_2 =56: X_5_CrNi_18_9 =57: X_5_NiCrMoCuTi_20_18 =58: X_6_CrNi_18_11 =59: X_8_CrNiMoNb_16_16 =60: X_8_CrNiMoVNb_16_13 =61: X_8_CrNiNb_1_6_13 =62: X_12_NiCrSi_36_16 =63: X_15_CrNiSi_20_12 =64: X_15_CrNiSi_25_20 =65: DMV 304 HCu (SUPER304H) =66: DMV 310 N =-1 : Lambda 由内核表达式 EMATF 计算。 只有当 FFIN=1 时。 |
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EMATF |
翅片材料导热函数 |
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PHIINC |
烟气流动方向与管线圈之间的角度；只有在 FHEAT = 0 时才有效；标准值90°对应于垂直流动。 |
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NTUBES |
水/蒸汽侧平行流动的管子数量；不一定总是与一层的管子数量相对应（从烟气侧看）， 但它通常是相同的整数倍（流量 = 1/2，1，2，3，4，...）。 |
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EFFN |
纠正模型误差或污染状态的效率系数，根据：EFF/K = 1/ALO + 1/ALI*AA/AI + S/LAMBDA*AA/AM + KFOUL；依赖于规格值 FADAPT 和 FCHR，可以用特性曲线和/或适配多项式来进行校正。 |
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CSASH |
灰烬吸收的相对截面，典型值为0.25。
参数 CSASH、DIAASH 和 DISTASH 配置烟气排放总量中灰分辐射的比例。 |
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DIAASH |
灰渣的平均粒径，典型值为 16*10**-6m。
参数 CSASH、DIAASH 和 DISTASH 配置烟气排放总量中灰分辐射的比例。 |
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DISTASH |
灰渣颗粒的罗辛-拉姆勒（Rosin-Rammler ）分布控制参数，典型值为1.5。
参数 CSASH、DIAASH 和 DISTASH 配置烟气总排放量中灰分辐射的比例。 |
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SOOTCONT |
烟气中的烟尘含量；用于计算固体形式的烟尘排放在烟气总排放中的比例。 |
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FADAPT |
使用适配多项式ADAPT/适配函数 EADAPT 的代码。 表达式 =0: 未使用且未评价 =1: EFF=EFFN * 特性线 * 多项式 =2: EFF=EFFN * 多项式；如果同时使用 FCHR=0，则忽略特征线 =3: KFOUL=KFOULN * 特征线 * 多项式 =4: KFOUL=KFOULN * 多项式；如果同时使用 FCHR=1，则忽略特征线 =5: KA=多项式 * KAN =1000: 未使用，但 ADAPT 被评估为 RADAPT （减少计算时间）
= -1: EFF=EFFN * 特征线 * 适配函数 = -2: EFF=EFFN * 适配函数：如果同时使用 FCHR=0，则忽略特征线 = -3: KFOUL=KFOULN * 特征线 * 适配函数 = -4: KFOUL=KFOULN * 适配函数; 如果同时使用 FCHR=1，则忽略特征线 = -5: KA=适配函数 * KAN = -1000: 未使用，但 EADAPT 作为 RADAPT（减少计算时间）进行评估 |
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EADAPT |
适配函数（输入） |
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FCHR |
使用特征线的代码 表达式 =0: EFF/EFFN=f(M1/M1N); 如果设置了 FADAPT=2，则忽略特征线。 =1: KFOUL/KFOULN=f(M1/M1N); 如果设置了 FADAPT=4，则忽略特征线。 |
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FVALKA |
k*A 的校核（仅在非设计中） 表达式 =0: 使用 KAN 但不进行校核 |
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IPS |
用于校核 k*A 假测量点指数 |
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FEM |
计算发射率和吸收率的标志 如父工况（子工况为可选项） 表达式 =0: 按内部公式计算 =1: 按内部带修正系数 EEM 和 EABS 的公式计算 =2: 按内核表达式 EEM 和 EABS 计算 |
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EEM |
发射率函数 |
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EABS |
吸收函数 |
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EMWALL |
壁发射率 |
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FALI |
根据 EALI 计算内部传热系数的开关标志 如父工况（子工况为可选项） 表达式 =0: 用内部公式计算 =1: 用内核表达式 EALI 计算 |
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EALI |
内部传热系数的内核表达式（结果值 ALI） |
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FALC |
根据 EALC 分别开启和关闭通过对流来计算外部传热系数的标志 如父工况（子工况为可选项） 表达式 =0: By 按内部公式计算 =1: 用内核表达式 EALC 计算 |
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EALC |
外部对流传热系数的内核表达式（结果值 ALC） |
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FALR |
根据 EALR 分别开启和关闭通过辐射来计算外部传热系数的标志 如父工况（子工况为可选项） 表达式 =0: 按内部公式计算 =1: 用内核表达式 EALR 计算 |
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EALR |
辐射外部传热系数的内核表达式（结果值 ALR） |
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EDPO |
外部（烟道气）压降的函数（参见 "通用 "）。 |
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M1N |
在设计情况下进口处的质量流量 |
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V1N |
在设计情况下进口处的比容 |
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KAN |
传热系数（标称） |
标记为蓝色的数值是非设计计算参考量。在所使用的公式中，实际的非设计值参考这些量。
一般来说，所有的输入需要可见。通常会提供默认值。
更多关于输入域的颜色和描述的信息，请参见编辑组件\规格值。
关于设计值与非设计值以及标称值的更多信息，请参见通用\接受标称值。
从下表中可以看出，是要指定 T2、效率系数还是受热表面积：
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设计 |
非设计 |
||||
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FIDENT = 无识别 |
FIDENT = T2 规格、效率因子计算 |
FIDENT = T2 以及效率因子规格，受热面面积计算 |
FIDENT = 无识别 |
FIDENT = T2 规格、效率因子计算 |
FIDENT = T2 以及效率因子规格，受热面面积计算 |
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效率因子 |
EFFN 由用户指定，REFF=EFFN |
忽略，计算 REFF |
EFFN 由用户指定，REFF=EFFN |
EFFN 以及特征线或用户指定的适配多项式由用户指定， REFF = f（EFFN. 特征线或适配多项式）。 |
忽略，计算 REFF |
EFFN 以及特征线或用户指定的适配多项式由用户指定， REFF = f（EFFN. 特征线或适配多项式）。 |
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T2 |
计算 |
由用户指定 |
由用户指定 |
计算 |
由用户指定 |
由用户指定 |
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受热面面积 |
由用户指定 |
由用户指定 |
计算 |
由用户指定 |
由用户指定 |
计算 |
以下是可能的介质组合：
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主要 |
次要 |
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水或蒸汽
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在被连接的组件88或90中： 烟气 |
第一条特征线 FAC/FAC0 = f (M1/M1N)
(EFF/EFFN = f(M1/M1N) (FCHR=0) or KFOUL/KFOULN=f(M1/M1N) (FCHR=1)
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特征线 1: (k*A) - 特征线: (k*A)1/(k*A)N = f (M1/M1N) |
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X-轴 1 M1/M1N 第一点 |
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设计 （模拟标志： GLOBAL = 设计 和 FMODE = 设计） |
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P2 = P1-DP12N |
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非设计 （模拟标志： GLOBAL = 非设计 或 FMODE = 非设计） |
||
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DP12 = DP12N * V1/V1N * (M1/M1N)**2 P2 = P1 - DP12 |
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所有情况
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||
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M1 = M2
-M1*H1+M1*H2-M3*H3-M4*H4-M5*H5= 0
计算管道平均值 t_rg = (T3+T4)/2.0 p_rg = (P3+P4)/2.0 h_med = (H1+H2)/2.0 p_med = (P1+P2)/2.0 t_med = (T1+T2)/2.0
估计壁温 t_wall = t_rg - 0.9*(t_rg-t_med)
计算层厚度 根据 VDI-Kc
计算前面和后面的形状系数 根据 VDI-Kb 定点迭代 1： （效率因子） 定点迭代 2： （壁温与管道平均值） 计算发射率 根据 VDI- Kc（气体辐射）或根据 VDI-Ke（燃烧区） 通过对流传热， 根据 VDI-Gf（普通光管）或 VDI-Mb（翅片管） 辐射传热 ALR = BOLTZMANN*EMMIWAND/(1-(1-EMMIWAND)*(1-absorptionsvh)) *(emissivitaet*t_rg+TABS)**4-absorptionsvh*(t_wand+TABS)**4) /(t_rg-t_wall); 内传热 根据 VDI-Gb（单相）或 VDI-Hbb （气泡沸腾） k-值 EFF/K = 1/ALO + 1/ALI*AA/AI + S/LAMBDA*AA/AM + KFOUL 壁温 t_wall = t_rg - kvalue/(BEWERTUNG*alpha)*(t_rg-t_med) END 定点迭代 2（结束）
IF （无识别） 从 (k*A)*LMTD +QR_4+QR_5= M2*H2 - M1*H1 计算 H2 ELSE 从 (k*A)*LMTD +QR_4+QR_5 = M2*H2 - M1*H1 计算 (k*A)_ist 从 k_ist 和 EFF/K = 1/ALO + 1/ALI*AA/AI + S/LAMBDA*AA/AM + KFOUL 计算 EFF
END 定点迭代 1（结束）
H3 = Q2-Q1-QR_4-QR_5
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显示选项 1 |
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